本文以廣州新建的垃圾滲濾液處理站的MBR系統為例，介紹了MBR系統調試操作的參數選擇和相應的運行效果，并在調試階段合理地調整了運行參數，并采取相應的技術措施。 MBR系統快速啟動，達到預期效果。本文涉及的參數和方法可以為類似項目的調試和快速啟動提供參考。

關鍵字：垃圾滲濾液； MBR;快速開始;混合進水

1工程設計情況

由于MBR占地少，污泥濃度低，具有較高的抗沖擊負荷特性，已成為垃圾滲濾液處理的主流生化過程。廣州某生活垃圾焚燒發電廠滲濾液處理站，處理工藝為UASB + MBR（二次A / O）+ RO，設計處理規模為高濃度滲濾液400m3 / d +低濃度污水200m3 / d，高濃度滲濾液經過厭氧處理后，與低濃度污水在平衡罐中混合并進入MBR處理單元。

1.1設計的進水和出水水質

MBR系統的設計進水和出水水質如表1所示。

1.2 MBR系統的設計< /p>

1.2.1 MBR進水平衡池

尺寸為6.4 * 3.5 * 9.5m，半埋式鋼混凝土結構，用于平衡低濃度調節的出水水質罐，高濃度調節罐和UASB罐。

1.2。2一級A / O池

一級A / O反應池由一級反硝化池和一級硝化池組成。座位。其中，每個一次脫硝池的大小為11.5 * 9.0 * 9.5m，兩個，有效容積為1656m3；每個主硝化池17.0 * 9.0 * 9.5m，兩個，有效容積2448m3。

1.2.3二級A / O池

一級A / O反應池由二級反硝化池和二級硝化池組成。每個一級反硝化池的大小為6.0 * 4.2 * 9.5m，其中2個有效容積為403m3；每個主硝化池有6.0 * 4.2 * 9.5m和2個，有效容積為403m3。

1.2.4超濾膜系統

設計規模為600m3 / d，設計膜通量為65LMH，使用外部管狀膜，分為2套，每套過濾裝置包含5個超濾膜管，配套循環水泵，進水泵，閥門，在線儀表等設備。

2調試和運行的基本條件

2.1調試背景

由于干旱季節的降雨和垃圾成分等因素，日平均水平較高該焚燒發電廠的滲濾液濃度僅為30?50m3 / d，廠區低濃度污水的產量為120m3 / d。為了完成該滲濾液處理站的滿負荷調試工作，同時緩解附近垃圾填埋場滲濾液的堆積問題，于2018年10月16日從焚燒滲濾液處理站的調試過程開始MBR進水由焚燒發電廠的高濃度滲濾液，廠區的低濃度污水和垃圾掩埋滲濾液組成。系統穩定，污泥濃度達到15g / L，出水水質穩定并達到標準；由于垃圾填埋場的進水水質波動較大，因此碳和氮相對較低。低濃度污水和垃圾滲濾液的混合水進入MBR系統。

2.2調試過程情況

根據實際調試情況，過程調試是從低到高流入量和從低到高負荷進行的，這是由于垃圾滲濾液的比例不平衡，廠區產生的高濃度滲濾液的量很小，為了實現生化體系的快速啟動，添加了食品級葡萄糖以提高碳氮比外來碳源系數為0。6kgCOD / kg葡萄糖控制混合進水當系統的比例在8到18之間時，系統穩定后進水的碳氮比下降到5到8。系統穩定后，硝化液的回流比控制在12?16，硝化液的回流比降至9?11。進水電導率不大于25000μs/ cm，Cl濃度不大于6000mg / L，適當添加苛性鈉和磷酸三鈉。

2.3調試工作內容

調試過程中的具體工作內容如表2所示。

3快速啟動過程分析

3.1混合進水水質和水量的分析

由于垃圾填埋場進水水質的波動較大，因此每天進行兩個進水水質測試并保存樣品。每天在工廠區進行高濃度和低濃度進水水質測試，以平衡水分配，以快速啟動生化系統。表3顯示了MBR系統快速啟動期間的水質和水量。

從2018年10月16日開始，引入垃圾滲濾液的混合流入以快速啟動MBR系統?？焖賳与A段，MBR的總流入量控制在70?150 m3 / d，其中廠區高濃度滲濾液為30 m3 / d，垃圾填埋滲濾液為30-60 m3 / d，低濃度污水廠房面積為40-60立方米/天。當COD和NH3-N的去除率分別穩定在97％和99％時，逐漸增加了垃圾滲濾液的進水量和進水比例?；旌纤霛B量從400天增加到400 m3 / d，并繼續穩定運行，其中垃圾滲濾液入水量控制在200 m3 / d。工廠區高濃度滲濾液的產量較低，僅為40立方米/天。為了確保出水中的總氮達到標準（小于40mg / L），添加碳源以在8?18的范圍內增加混合進水的碳氮比。結果表明，經過測試，廠區高濃度滲濾液Cr6 +的濃度達到3.85 mg / L。為了減少Cr6 +對生化系統的抑制作用，廠區低濃度污水約為130 m3 / d，與廠區內高濃度滲濾液混合后進入MBR系統。

3.2污染物去除率分析

MBR系統調試期間的COD和NH3-N去除率如圖2和3所示，平均為5天調試期混合進水COD值為13245?18964 mg / L，NH3-N混合進水833?1659 mg / L。實際MBR出水COD為365?1054 mg / L，實際MBR出水NH3-N為6?59mg / L。

如圖4所示，在調試階段，在調試期的第10到20天，垃圾填埋場水的碳氮比僅為1.5到2.2，并且高濃度種植面積中的滲濾液較少。水的碳氮比從18.6降至19.5降至12.2，垃圾填埋場滲濾液的B / C小于0.2。同時，隨著垃圾滲濾液比例的增加，其混合進水的電導率從17439μs/ cm增加到21039μs/ cm，在此期間污泥的顏色變深，污泥沉降變差，泡沫生化池中的NH3-N去除率降至95.5％-96.0％，MBR廢水中NH3-N濃度升高至50.3-59.2 mg / L。受垃圾填埋場滲濾液長期補給的影響，其難降解有機物積聚。隨著垃圾滲濾液進水量的增加，難降解有機物導致MBR出水的COD升高，COD去除率下降，MBR進水的生物利用度下降。

從第16天起，添加葡萄糖以增加進水的碳氮比，并且混合入口的碳氮比控制在17左右；增加通氣量，增加間歇通氣的頻率，控制第一級O池中的溶解氧為3?4 mg / L，次級O池中的溶解氧為2?3 mg / L。同時，增加了廠區的低濃度污水進水，降低了混合進水的電導率。通過采取上述措施，從第21天開始，NH3-N的去除率提高到99％以上，MBR廢水的NH3-N保持在10.4?11.9 mg / L，直到投產期結束。

3。3 MBR系統進水中碳氮比，電導率和污泥濃度的分析

如圖5所示，在生化池中總共添加了100噸接種污泥。在系統調試的初始階段（含水量80％），由于工廠區高濃度滲濾液的生產不足，因此推遲了生化調試。在此期間，工廠區的高濃度滲濾液沒有定期進入，并且間歇性通氣。在快速啟動初期被引入到垃圾滲濾液混合進水中，生化池中的污泥濃度分別為6085 mg / L和5477 mg / L，并且在第11至15天污泥濃度增加到11115 mg快速啟動的/ L和10558 mg / L的比例，在快速啟動的第11至20天，受進水水質的影響，微生物的增殖速度減慢，生化池中的污泥濃度得以維持濃度為10-12 g / L（在此期間無油泥）。采取措施，例如添加葡萄糖以增加進水的碳氮比，增加植物的低濃度進水以降低進水的電導率，增加通氣量并增加溶解氧的控制范圍，生化系統逐漸恢復正常，污染物去除率增加，污泥濃度在采取措施的15天內，從11097 mg / L和12043 mg / L增加到18352 mg / L和19380 mg / L，開始排放污泥。經常。生化池中的污泥濃度控制在18-20 mg / L。

快速啟動完成后，MBR進水控制在400 m3 / d以上，進水的碳氮比降低到5?8，MBR出水的COD為600?700 mg / L，MBR出水NH3-N為10?12 mg / L。用反滲透系統處理MBR廢水后，水質穩定并符合《城市污水循環工業水質》（GB / T19923-2005）中開放式循環冷卻水系統的補充水標準。氮不高于40 mg / L。

4結束語

本文以廣州新建的滲濾液處理站的MBR系統為例，介紹了MBR調試操作的參數選擇及相應的操作效果。系統。在進水水質波動較大且生化系統受到抑制的情況下，可通過合理地調節MBR混合進水比，曝氣和硝酸鹽回流比等操作參數，并添加葡萄糖以增加進水碳氮比和增加植物面積低濃度進水等措施降低進水電導率并增加通氣量以增加溶解氧控制間隔后，生化系統恢復正常，COD和NH3-N去除率分別上升至95％和99％以上，污泥濃度分別提高到18?20g / L，進水量達到400m3 / d，MBR系統快速啟動一個月內完成，達到了預期的效果。本文涉及的參數和方法可以為類似項目的調試和快速啟動提供參考。